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    所述托架的底部與所述滑槽垂直連接，所述存車槽的一端與所述托架滑動連接，所述存車槽的另一端底部設置有萬向輪。推薦的，所述存車槽的另一端上對稱設置一限位架，所述限位架呈u型且兩個端部設置有u型孔，所述限位架通過螺栓與所述存車槽連接。推薦的，所述存車槽的一端設置有一l型的推桿，所述推桿與所述掛鉤組件上的凹槽匹配使用。推薦的，所述支撐架、所述升降架和所述鎖車架均為鋁材或者鋁合金型材。本發明相對于現有技術取得了以下技術效果：本發明的停車裝置采用支撐架、升降架實現雙層導軌式停車結構，將一些固定停車位浪費的空間利用起來，達到了在相同空間下比較大程度的停放自行車的目的，解決沒有車位，亂停車的苦惱；只要在適當的距離之間安放升降架，一個升降架可負責多個支撐架和鎖車架的升降，且鎖車架之間可以在車架導軌上進行滑動來壓縮間距，不僅能滿足使用要求，而且可以節省成本。附圖說明為了更清楚地說明本發明實施例或現有技術中的技術方案，下面將對實施例中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖**是本發明的一些實施例，對于本領域普通技術人員來講，在不付出創造性勞動的前提下，還可以根據這些附圖獲得其他的附圖。HUCK99-6001鉚槍頭哪家好？無斷槽HUCK99-6001鉚槍頭99-5000

    拉動橫向滑動機構5帶動限位機構6與鋁型材進行橫向移動，改變鉚接的位置，橫向鉚接完成之后，然后推動板材進行垂直與推塊的水平位置進行移動，再次改變鉚接的位置。在本實施例中，升降機構3包括***滑槽10、調節齒輪12和轉輪13，***滑槽10位于支柱2的內側，***滑槽10的內部互動安裝有齒條11，齒條11與托塊4固定連接，支柱2的內部轉動安裝有調節齒輪12，調節齒輪12與齒條11嚙合，調節齒輪12通過軸桿安裝有轉輪13，轉輪13位于支柱2的外側，轉輪13的底部固定有轉桿14，轉輪13的頂部設置有卡扣機構。通過轉動轉桿14帶動轉輪13進行轉動，由于轉輪13通過軸桿與調節齒輪12進行固定連接，因此調節齒輪12轉動，且由于調節齒輪12與齒條11嚙合，因此齒條11在***滑槽10的內部進行上下滑動，繼而對托塊4進行高度調節。在本實施例中，卡扣機構包括矩形管15和插塊16，矩形管15固定在支柱2上，矩形管15內部滑動安裝有插塊16，插塊16的底端與轉輪13上的缺口卡合。通過將插塊16伸入到轉輪13外側的缺口內部，對轉輪13的位置進行限位，繼而固定托塊4的高度。在本實施例中，橫向滑動機構5包括第二滑槽17、滑板18和拉桿19，第二滑槽17位于托塊4的兩側，第二滑槽17的內部皆滑動安裝有滑板18。安徽原裝進口HUCK99-6001鉚槍頭客戶至上美國哈克99-6001鉚槍頭？

    而同屬于鈑金產品的機箱機柜生產方面的自沖鉚接應用還未見報道，隨著各種免處理板大量應用于機箱機柜，其對鉚接技術尤其是新型鉚接技術的需求也日益緊迫。本文主要介紹自沖鉚接技術應用在機箱機柜生產上的可行性，分析其技術及經濟優勢，并對存在的問題提出解決方法，旨在為機箱機柜生產企業應用自沖鉚接提供參考。1機箱機柜的鉚接方式目前機箱機柜上常用的板材有普通冷軋碳鋼板、覆鋁鋅板、耐指紋板和鋁板等，厚度在1mm～mm范圍的居多，常見的鉚接方式為壓鉚和拉鉚，相應的常用鉚釘有壓鉚釘和拉鉚釘，如圖1所示。壓鉚典型工序如圖2所示。首先在被連接板上預先開孔；然后將鉚釘穿過孔中心，確保鉚釘與孔的中心線對齊；***在沖頭和下模的共同擠壓作用下，鉚釘尾部脹開形成紐扣狀實現連接[2]。該技術的缺點是工藝復雜，需增加預開孔工序，孔和鉚釘的定位精度要求較高，導致生產效率較低。圖1機箱機柜常用鉚釘拉鉚的原理與壓鉚類似，都是依靠在鉚釘尾部脹開形成可靠連接，不同之處在于其不需要沖頭和模具，只需借助鉚釘***夾住鉚釘芯棒后拉動，使鉚釘壓縮變形形成鉚釘頭，因此對設備的要求不高，而且鉚釘***相對于壓鉚機成本較低，鉚釘種類較多，操作簡單，生產效率有所提高。

    說明凸模圓角半徑不同對接頭力學性能的影響程度比較大；第3列次之，說明凹凸模間隙的影響程度次之；第2列的極差**小，說明凹模深度的影響程度**小?因此，對于接頭力學性能，工藝參數的影響權重為r>X>H?(2)較好組合方案的確定?因為接頭所能承受的拉伸力越大接頭強度越高，所以挑選每個工藝參數中比較大的那個水平，故H3X2r1為較好的工藝參數組合方案?(3)參數水平變化對接頭力學性能的影響規律?3組工藝參數各取不同水平時對應的接頭比較大軸向抗拉力值如圖4所示?由圖4可以看出:①凹模深度H從，接頭力學性能逐漸增大；②凸模圓角半徑r從，接頭力學性能逐漸減小；③間隙X從mm增加到，接頭力學性能先增大后減小?因此，實際中若希望進一步增加接頭的軸向力學性能，則應取凹模深度大于?凸模圓角半徑小于?間隙在1mm附近，如有必要可進一步優化參數組合方案?通過極差法分析工藝參數對Tu?Tn的影響Tu和Tn的極差計算結果見表3所列類似上述對接頭強度的分析方法，可以得出對于Tu，工藝參數的影響程度為r>X>H，因為Tu越大越好，所以H3X1r1為較好的組合方案；對于Tn，工藝參數的影響程度為X>H>r，因為Tn越大越好。美國 哈克99-6001鉚槍頭；

    等.航空用鈦及鈦合金的發展及應用[J].材料導報,2011,25(1)：102-Zhanghong,QuHenglei,DengChao,[J].MaterialsReview,2011,25(1)：102-107.[2]鄧彩艷,尹庭輝,龔寶明.TC11鈦合金電子束焊接接頭超高周疲勞性能[J].焊接學報,2018,39(4)：26-Caiyan,inghui,[J].TransactionsoftheChinaWeldingInstitution,2018,39(4)：26-29.[3]程東海,鄭森,陳益平,等.5A90鋁鋰合金電阻點焊接頭力學性能與**分析[J].焊接學報,2018,39(2)：93-Donghai,Zhenen,ChenYiping,[J].TransactionsoftheChinaWeldingInstitution,2018,39(2)：93-96.[4]HeXC,PearsonIT,：stateoftheart[J].JournalofMaterialcessingTechnology,2008,199(1-3)：27-36.[5]HuangLiYD,GuoHD,[J]ernationalJournalofFatigue,2016,88：96-110.[6]LiDZ,ChrysanthouA,PatelI,[J]ernationalJournalofAdvancedManufacturingTechnology,2017,92(5-8)：1777-1824.[7]盧毅,何曉聰,邢保英,等.退火處理對鈦合金自沖鉚接頭疲勞特性的影響[J].焊接學報,2018,39(3)：124-Yi,HeXiaocong,XingBaoying,[J].TransactionsoftheChinaWeldingInstitution,2018,39(3)：124-128.[8]CalabreseLverbioE,PollicinoE。美國 HUCK99-6001鉚槍頭。無斷槽HUCK99-6001鉚槍頭99-5000

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    其中5個試樣為鉚釘斷裂，5個試樣為下板斷裂，2個試樣為鉚釘與下板斷裂的混合失效模式.TAF接頭的下板斷裂失效試樣SEM圖像如圖6所示.圖6a為下板斷口宏觀圖像，由圖6b，c可見清晰的鉚釘腳尖部位，下板沿著與鉚釘腳尖接觸區域發生斷裂，機械內鎖結構被破壞.觀察下板斷口界面各區域(圖6a中白色方形標注)，微觀形貌特征均如圖6d所示，呈現出一定的蛇形滑移特征(白色圓形標注)，具有清晰的散亂的撕裂棱及微孔形貌特征，屬于典型的韌性斷裂.同時由圖6b可見，鉚釘腳尖與下板接觸區域的壁厚明顯不足1mm，且該區域為下板大變形區域.由此可推斷，TAF接頭的疲勞失效，是因為持續的疲勞載荷，使得鉚釘腳尖與下板接觸區域的基板不斷發生細微塑性變形，導致該區域壁厚逐漸變小，進而發生撕裂現象，且沿板寬方向延伸，致使下板完全撕裂，**終呈現為韌性疲勞斷裂.TAS接頭下板斷裂試樣的SEM觀測結果如圖7所示.由圖7c可見，下板與鉚釘腳尖接觸的大變形內鎖結構(白色圓形標注)并未遭到破壞，而下板底部已經完全被撕裂.宏觀上看，底部區域斷口表面較平整光滑，且由前述分析底部區域為TAS接頭的薄弱環節，可知底部斷裂區域為疲勞源區.圖7c白色方形標注區域的微觀形貌特征如圖7d所示。無斷槽HUCK99-6001鉚槍頭99-5000

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